方志刚
,
贾芳科
,
左禹
,
唐聿明
,
赵旭辉
表面技术
doi:10.16490/j.cnki.issn.1001-3660.2015.07.016
目的：研究铝合金基体上环氧涂层在盐水浸泡环境中的电化学阻抗谱变化规律，揭示涂层失效的原因和机制。方法采用电化学阻抗谱技术、红外测试、扫描电镜及能谱分析等方法，研究涂覆在5083铝合金基体上的环氧涂层在盐水浸泡过程中的裂化过程和失效机制。结果在3.5%(质量分数) NaCl溶液的连续浸泡下，涂层电阻明显下降、电容明显增大，相应的涂层孔隙率和吸水体积百分数均逐渐增加；长期浸泡后，涂层孔隙率和吸水体积百分数均趋于稳定。随着浸泡时间的增加，涂层表面孔洞等缺陷增多，保护作用减弱；涂层内氧元素含量逐渐增加，碳元素含量逐渐减小；涂层内有羟基生成和C—O键的断裂发生。结论环氧涂层中环氧官能基团在电解质溶液中发生水解，水解形成羟基和氨基等亲水基团以及涂层中存在的孔洞等缺陷，进一步促进电解液的渗透，加速涂层的劣化。金属基体表面腐蚀反应会促进涂层与基体的剥离，腐蚀产物在涂层内的累积，也会导致涂层内孔隙和缺陷增多，促进涂层劣化。
关键词:
环氧涂层
,
5083铝合金
,
电化学阻抗谱
,
涂层失效
徐雪峰
,
童国权
机械工程材料
为研究5083铝合金在500℃以下的超塑性,在400℃进行了恒应变速率拉伸试验,获得了应变硬化指数n及应变速率敏感性指数m,分析了应变速率ε对伸长率δ,n和m值的影响.结果表明:在400℃时5083铝合金可获得的最大伸长率为278%,对应的ε=0.000 26 s-1,n=0.122,m=0.274;n随应变速率增大而减小,δ和m随应变速率增大先增大后减小,其中δ受应变速率影响显著.
关键词:
5083铝合金
,
拉伸试验
,
超塑性
,
应变硬化
,
应变速率敏感性
高福洋
,
吴华敏
,
邱胜闻
,
郁炎
,
晏阳阳
,
郭宇凡
材料开发与应用
研究了5083铝合金搅拌摩擦焊(FSW)焊接接头组织与性能,采用金相显微镜观察焊接接头各区域的微观组织,并对接头显微硬度和力学性能进行了测定.结果表明,5083铝合金搅拌摩擦焊焊核组织为动态再结晶生成的细小组织,强化相均匀分布;热机影响区由于动态再结晶和焊接热循环的双重作用,组织变化较大,晶粒有一定程度的长大,强化相有所细化;热影响区仅仅受到热循环作用,使得晶粒粗化和强化相出现聚集现象.搅拌摩擦焊接接头中心硬度与母材基本相当,热机影响区和热影响区由于焊接热输入的原因,使得硬度有所降低.搅拌摩擦焊室温拉伸性能和冲击性能不低于母材的,其中拉伸试样均断裂于母材,焊核室温冲击值达到母材的1.5倍以上,热影响区冲击值与母材的相当.
关键词:
5083铝合金
,
搅拌摩擦焊
,
组织
,
性能
李春红
,
李春梅
功能材料
doi:10.3969/j.issn.1001-9731.2013.增刊(Ⅰ).017
采用光学显微镜、扫描电镜、硬度试验机和电子万用试验机等研究了合金的显微组织、晶间腐蚀情况和力学性能.结果表明,经过稳定化处理后的试样析出了不连续的第二相,稳定化处理和冷轧后的试样均无晶间腐蚀现象,试样在180℃下退火后,试样内形成了等轴晶粒,晶界上连续分布的β相,出现了晶间腐蚀现象,保温90h比15h晶界上析出β相更多,试样的晶间腐蚀更加明显；合金稳定化处理后硬度最高,冷轧后试样的硬度最低,在180℃下退火保温15和90h的硬度比冷轧后高,但低于稳定化处理后的试样,稳定化处理和退火后的试样的塑性较冷轧态好.
关键词:
5083铝合金
,
热处理
,
晶间腐蚀
,
力学性能
鲁亮
,
薛文斌
,
金小越
,
杜建成
,
李永良
材料热处理学报
采用微弧氧化技术在5083铝合金搅拌摩擦焊接头表面制备一层均匀的陶瓷膜。通过扫描电镜（SEM）、X射线衍射（XRD）和显微硬度测试分析了微弧氧化膜的形貌、相组成和显微硬度,并采用浸泡方法研究了微弧氧化膜对焊接接头耐腐蚀性能的影响。结果表明,接头表面微弧氧化膜均匀致密,铝合金焊缝区的显微硬度低于母相区,但微弧氧化膜的硬度比铝合金基体提高一个数量级,并且不同区域对应的微弧氧化膜硬度相同。在0.2 mol/L NaHSO3＋0.6 mol/L NaCl溶液中浸泡3天后,未氧化处理的焊接样品表面出现孔蚀,而微弧氧化处理的样品表面没有观察到腐蚀迹象。
关键词:
微弧氧化
,
陶瓷膜
,
搅拌摩擦焊
,
5083铝合金
张珂
,
黄光杰
,
汪凌云
,
刘正宏
机械工程材料
采用正交法设计了5083铝合金的冷轧及稳定化处理工艺方案，通过晶间腐蚀试验、剥落腐蚀试验结合组织与形貌观察研究了冷变形量和稳定化处理对合金板材耐腐蚀性能的影响，并测试了合金在剥落腐蚀溶液中的极化曲线。结果表明：该合金的晶间腐蚀和剥落腐蚀倾向随冷变形量的增大和稳定化处理温度的降低而增大，稳定化时间的影响不明显；当冷变形量在20％～25％，稳定化温度在200～220℃、时间为2h时，合金的耐腐蚀性能最优。
关键词:
5083铝合金
,
轧制
,
稳定化处理
,
晶间腐蚀
,
剥落腐蚀
葛永成
,
徐雪峰
,
张杰刚
机械工程材料
采用应变速率循环法、恒速度法、恒应变速率法,在450,475,500 ℃下分别对切割面粗糙度不同的5083铝合金进行拉伸,研究了温度、拉伸方式、切割面粗糙度对其超塑性的影响以及应变速率循环法拉伸后的显微组织.结果表明:5083铝合金经上述三种方式拉伸后,其最大伸长率分别为131％,108％,149％,分别对应最佳变形温度为475℃,500℃,500℃,而且线切割面粗糙试样的伸长率均低于线切割面光滑试样的;在应变速率循环法拉伸时,随着变形温度的升高,5083铝合金的原始长条状组织逐渐断裂并变短,最后变成等轴组织.
关键词:
5083铝合金
,
应变速率循环法
,
超塑性
,
拉伸试验
何培龙
,
程方杰
,
齐书梅
,
肖兵
,
赵欢
材料导报
doi:10.11896/j.issn.1005-023X.2017.04.012
以添加了5％(质量分数,下同)CsF-AlF3共晶钎剂的Zn粉为原料,采用冷喷涂技术在5083铝合金表面制备涂层,喷涂后的5083铝板在530℃进行钎焊连接.采用扫描电子显微镜结合能谱仪对涂层的显微结构及钎焊后的接头组织形貌进行观察与分析.结果表明:涂层与5083基体连接致密,钎剂颗粒呈絮状存在于Zn粒子交界面处;由于涂层对5083基体的保护,钎焊时5083基体表面没有出现Mg元素上浮现象,表面未形成复杂的氧化膜,530℃喷涂后的5083与1060可成功实现连接;钎焊接头组织均匀,主要由α铝基固溶体和β富锌基固溶体组成,存在少量孔洞缺陷.
关键词:
5083铝合金
,
氧化膜
,
中温钎焊
,
冷喷涂
伍灿
,
沈火明
,
邓莎莎
,
刘娟
,
彭金方
材料工程
doi:10.11868/j.issn.1001-4381.2016.04.012
采用球-平面接触的模式,对GCr15钢球与5083铝合金在角位移幅值0.1°~10°和法向载荷15,50N时的扭动微动磨损进行实验研究.结果表明:摩擦扭矩-角位移幅值曲线(T-θ曲线)随着循环次数的增加有规律地发生变化,呈现3种基本类型,即直线状、椭圆状和平行四边形状.5083铝合金的扭动微动运行区域分为部分滑移区、混合滑移区、完全滑移区,部分滑移区的摩擦扭矩值持续较低,混合滑移区以及完全滑移区的摩擦扭矩值呈一定规律变化.结合SEM磨斑形貌分析可知部分滑移区损伤轻微,混合滑移区以及完全滑移区损伤较严重.通过研究确定了5083铝合金的运行工况微动图.
关键词:
扭动微动
,
5083铝合金
,
微动磨损
,
磨斑形貌
王红美
,
尹艳丽
,
帅刚
,
邱骥
,
马世宁
材料热处理学报
在含有磷酸钠和钼酸钠的电解液中采用恒流模式对5083铝合金进行微弧氧化.研究了电流密度对氧化电压、膜层生长速率的影响;采用扫描电镜和能谱对氧化膜的表面形貌和成分进行了分析;采用电化学极化曲线测试了氧化膜的耐腐蚀性能.结果表明:在恒电流微弧氧化过程中,氧化电压出现直线快速增长和平稳增长两个阶段,且随着电流密度的增加电压逐渐增大;随着电流密度的增大,氧化膜厚度增加,其表面微弧放电产生的微孔数量逐渐减少,而“火山堆积”状形貌特征越来越明显,电流密度过大氧化膜出现局部剥落,其对氧化膜成分影响不明显;微弧氧化陶瓷膜提高了铝合金基体的耐腐蚀性能,当电流密度为7.5 A/dm2时,微弧氧化膜的自腐蚀电流为1.9×10-8 A/cm2,比铝合金基体降低了1个数量级,表现出良好的耐腐蚀性能.
关键词:
5083铝合金
,
微弧氧化
,
陶瓷膜
,
电流密度
